珠海不兴险行以徼幸的登高车出租公司 136 0000 1358  珠海登高车8米，珠海登高车出租9米，珠海登高车公司10米，登高车的工作情况主要分为两种工作情况：最大作业幅度和最大作业高度），每种工况又分为前车作业、后车作业、侧方易倾翻作业和侧方易破坏作业，伸缩臂全伸，工作幅度14.5m，起升额定载荷260kg，变幅44.7°，回转0°伸缩臂全伸，工作幅度 14.5m，起升额定载荷260kg，变幅44.7°，回转25°伸缩臂全伸，工作幅度14.5m，起升额定载荷260kg，变幅44.7°，回转60°伸缩臂全伸，工作幅度14.5m，起升额定载荷260kg，变幅44.7°，伸缩臂全伸，工作高度25.4m，起升额定载荷260kg，变幅75°，伸缩臂全伸，工作高度25.4m，起升额定载荷260kg，变幅75°，回转25°伸缩臂全伸，工作高度 25.4m，起升额定载荷260kg，变幅75°，回转60°伸缩臂全伸，工作高度25.4m，起升额定载荷260kg，变幅75°，回转180°静力学分析是对结构在某种状态下进行的力学分析，该状态下的作用载荷不随时间变化且不包括阻尼和结构惯性力[46]。静力学分析能够计算恒定载荷对结构的影响，同时也可以将静力作用按时间规律而对结构产生的影响进行等价换算[47]。通过静力学分析，可以得到整机结构或零部件不同位置在不同工况下的应力、应变分布及数值，从而进行工况校核。接触分析是为了得到更准确的局部应力分布而进行的分析，占用计算机资源较大，时间较长，需要反复迭代求解模型中接触部分的约束方程，从而得到精确解[48]。静力学分析过程中，接触分析可以全面考虑模型各部件之间的接触关系，如间隙配合、过盈配合以及摩擦等，是更可靠的分析方法。1登高车约束及加载在四个支腿的末端施加约束，对三个平面方向上的自由度以及两个空间转动方向上的自由度进行约束，将绕销轴中心线回转的转动自由度放开。登高车自重载荷原指其自身所有组成构件的自重之和，但由于其它附属结构的自重较小，对整车受力情况影响不大，因此进行有限元分析时可以忽略这部分自重，只施加登高车主要结构的自重，不包括电气等辅助部件自重。起升载荷是登高车的额定工作载荷，即从事高空作业人员自重，约为260kg，为保证安全性，在进行有限元分析时根据公司要求设定为额定载荷的1.25倍，约为325kg。当登高车起升时，由于本身金属结构的冲击作用会引起登高车整车刚度分析，即分析结构的变形，包括弯曲、扭转或者两者同时出现。

    珠海登高车8米，珠海登高车出租9米，珠海登高车公司10米，对于登高车，整车的变形主要发生在变幅平面内伸缩臂结构上，如果伸缩臂的刚度不足，即伸缩臂在变幅平面内变形超出许用范围，就会导致伸缩臂局部出现较大变形，进而导致臂体局部失稳，从而无法保证整车工作稳定性、安全可靠性。因此需要对登高车整车进行刚度校核。自重情况下，整车在变幅平面的最大等效位移为322mm，1.25倍额定载荷下，整车在变幅平面内的最大等效位移为 578mm，均远小于变幅平面内最大静位移2560mm，且均发生在工作平台。因此登高车在任何工况下均满足刚度要求。 当登高车工作平台的运动状态突然发生改变时，如由静止突然启动或者突然制动时，将产生附加的动载作用。这一动载作用可以用动载系数表达，一般动载系数均大于用它乘以起升载荷即为起升动载载荷，动载系数根据实际情况而不同，—最小起升动载系数；—起升状态级别系数；—起升速度；登高车根据工况不同进行回转和变幅运动时，由于起升质量和自身运动结构质量的作用，将附加水平惯性力的效果。由起升质量而附加产生的水平惯性力PH（变幅和回转启制动时的惯性力、回转运动时的离心力），根据理论力学方法，按工作平台与铅垂线夹角所引起的水平方向分力来计算。用工作平台与铅垂线的最大夹角计算结构强度和抗倾覆稳定性。工作状态下的风载荷是指登高车工作时承受的最大风力作用，作用在高空车上的工作状态风载荷按工作状态下，作用在登高车上的风载荷；—登高车构件实际承受风载的迎风；登高车实际工况中会出现路面不平整或存在坡度的情况，这种工况下，登高车的支腿难以保证绝对支撑平衡，因此会在与坡度平行方向产生分力，成为坡度载荷。在运行机构、回转机构的计算以及整机抗倾覆稳定性计算时，需要考虑坡度载荷。进行整机静力学分析时，不需要考虑外界因素的影响，如风、温度等；忽略惯性力、起升动载荷等影响，只考虑自重和起升载荷作用，整车约束及加载。

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